Другие журналы

научное издание МГТУ им. Н.Э. Баумана

НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ

Издатель ФГБОУ ВПО "МГТУ им. Н.Э. Баумана". Эл № ФС 77 - 48211.  ISSN 1994-0408

Оптическая система интерферометра для контроля формы крупногабаритных светосильных зеркал компенсационным методом

# 11, ноябрь 2013
DOI: 10.7463/1113.0654983
Файл статьи: Graf_P.pdf (252.35Кб)
авторы: Граф Н. А., Пуряев Д. Т.

УДК 681.7.055.34

Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана

graf.nataliya@gmail.com

nukrlm@bmstu.ru

 

Введение

Бурное развитие астрономической оптики последних лет, сопровождающееся разработкой и строительством гигантских телескопов,  вынуждает совершенствовать методы и средства контроля. Главное зеркало является наиболее ответственным элементом телескопа, так как определяет его основные параметры. Как известно, существует несколько методов контроля главных зеркал телескопов, но, наиболее рациональными методами являются компенсационный и голографический, в которых качество контролируемой поверхности оценивается по виду интерференционной картины, полученной на интерферометре. При этом ключевым элементом является компенсатор, оптический или голографический в зависимости от метода, формирующий  волновой фронт, соответствующий теоретической форме контролируемой поверхности [1]. Однако, по мере увеличения апертуры и габаритных размеров контролируемых зеркал, на точность контроля этими методами существенное влияние оказывает так называемая осевая дисторсия [2, 3], которая появляется при проецировании криволинейной поверхности на плоский приемник и вызывает нарушение масштаба изображения от его центра в радиальном направлении. В результате при компенсационном контроле происходит сжатие интерференционных колец на краю, а при голографическом – в центе интерференционной картины [3].

Понятие осевая дисторсия не часто встречается в научной литературе, так как существенное влияние осевая дисторсия вносит только при контроле поверхностей с высокой апертурой (1:1,2-1:0,7) и большими габаритными размерами. Так, например, осевая дисторсия при контроле главного зеркала телескопа VISTA(Visible and Infrared Survey Telescope for Astronomy) достигала 21%.

Анализ доступных литературных источников [3, 4, 5] показал на отсутствие разработанных систем контроля крупногабаритных светосильных зеркал компенсационным методом свободных от этой погрешности, и, как упоминается в работе [3], производители астрономических зеркал вынуждены применять математический учет осевой дисторсии.

Цель работы заключается в разработке ортоскопической системы интерферометра для контроля светосильных зеркал крупных телескопов, обеспечивающей проецирование  контролируемой поверхности на плоскость приемника с постоянным масштабом.

Научная новизна работы заключается в том, что впервые доказана возможность создания ортоскопической системы интерферометра, предложено конструктивное решение и показана его эффективность на примере контроля главных зеркал астрономических телескопов, таких как 2-m Wendelstein Fraunhofer и TNT (Thai National Telescope).

1 Осевая дисторсия

Рассчитаем значения осевой дисторсии при компенсационном контроле 2 асферических зеркал: гиперболического зеркала диаметром 2,1 метра, используемого в качестве главного зеркала телескопа 2-m Wendelstein Fraunhofer, и гиперболического зеркала диаметром 2,4 метра, используемого в качестве главного зеркала телескопа TNT.

В качестве компенсатора предлагаем использовать новый вариант двухлинзового компенсатора, состоящий из положительной менисковой линзы 1 и плоско-выпуклого линзового корректора 2, расположенного в области каустики. Оптическая схема компенсационной системы, состоящей из компенсатора 1-2 и контролируемой поверхности КП, показана на рисунке 1.

рис_2.jpg

Рисунок 1 – Оптическая схема компенсационной системы

Анализ компенсационной системы показал, что остаточная волновая аберрация в двойном ходе лучей не превышает 0,0002λ (для зеркала телескопа 2-m Wendelstein Fraunhofer Telescope) и 0,0056λ (для зеркала телескопа TNT), где λ=0,6328 мкм.

Осевая дисторсия может быть записана в следующем виде:

1.jpg                                                                      (1)

где β – линейное увеличение компенсатора, β0 - параксиальное линейное увеличение компенсатора, h – высота крайнего луча на компенсаторе, Y – высота крайнего луча на контролируемой поверхности, f'0k  – фокусное расстояние компенсатора, R0 – вершинный радиус контролируемого зеркала.

На рисунке 2 схематично показан вид интерференционной картины при компенсационном контроле светосильных крупногабаритных асферических зеркал.

 

Рисунок 2 - Вид интерференционной картины (схематично) при компенсационном контроле светосильных астрономических зеркал

Осевая дисторсия компенсационной системы, рассчитанная по формуле 1, составляет ∆β≈6% (для главного зеркала 2-m Wendelstein Fraunhofer Telescope) и  ∆β≈11% (для главного зеркала TNT). Такая осевая дисторсия будет существенно искажать вид интерференционной картины, если контроль зеркал осуществлять с использованием традиционных средств, в частности интерферометра Тваймана-Грина, а значит, возникает необходимость разработки новых средств контроля.

2 Концепция ортоскопической системы интерферометра

Авторами была разработана ортоскопическая система интерферометра, обеспечивающая проецирование светосильной асферической поверхности на плоский приемник с постоянным масштабом [6]. Оптическая схема интерферометра приведена на рисунке 3.

 

Рисунок 3 - Оптическая схема ортоскопической системы интерферометра для контроля крупногабаритных светосильных астрономических зеркал

Основные ветви ортоскопической системы интерферометра:

-  Осветительная: гелий-неоновый лазер 1, конденсор 2, диафрагма 3;

-  Эталонная: эталонное сферическое зеркало 8;

- Измерительная ветвь: светоделительный кубик 4, объектив 5,  плоскопараллельная пластина 6, компенсатор 7,  объектив сопряжения 9, контролируемая поверхность КП;

-  Регистрирующая: ПЗС матрица 10.

Лучи света, идущие из гелий-неонового лазера 1, фокусируются конденсором 2 в отверстие диафрагмы 3, установленной в заднем фокусе объектива 5. Далее пучок лучей поступает на светоделительный кубик 4 и разделяется на два пучка. Один из них идет в эталонную ветвь интерферометра, в которой установлено эталонное сферическое зеркало 8,  другой – в измерительную ветвь, в которой расположены объектив 5, плоскопараллельная пластинка 6, компенсатор 7 и контролируемая асферическая поверхность КП. Объектив 5 служит для формирования эталонного плоского волнового фронта. Плоскопараллельная пластинка 6 установлена в выходном зрачке компенсационной системы и служит разделительным элементом интерферометра. Каждый луч, падающий на пластинку, расщепляется на два: один отражается от плоской эталонной поверхности и повторяет свой путь в обратном направлении, другой проходит компенсатор, поступает на контролируемую поверхность и, отразившись от нее, также идет в обратном направлении. Лучи света, отраженные от пластинки и контролируемой поверхности, интерферируют между собой. Далее лучи проходят светоделительный кубик и поступают на объектив сопряжения измерительной ветви 9, проецирующий интерференционную картину в плоскость ПЗС матрицы 10, которая установлена в плоскости выходного зрачка интерферометра. Эталонное сферическое зеркало 8 предназначено для аттестации блока измерительной ветви интерферометра, состоящего из плоскопараллельной пластины, объектива и светоделительного кубика.

Ключевыми элементами ортоскопической системы интерферометра являются компенсатор, компенсирующий аберрации нормалей асферической поверхности, и объектив сопряжения, обеспечивающий проецирование интерференционной картины на ПЗС матрицу с постоянным масштабом.

Помимо интерференционной картины ортоскопическая система интерферометра позволяет регистрировать так называемую муаровую картину, которая возникает при наложении трех интерференционных картин. Первая картина, как уже упоминалось выше, формируется при интерференции лучей, отраженных от контролируемой поверхности и  эталонной поверхности плоскопараллельной пластины 6; вторая  - при интерференции лучей, отраженных от контролируемой поверхности и эталонного сферического зеркала 8, третья – при интерференции лучей, идущих от эталонной поверхности плоскопараллельной пластины 6 и эталонного сферического зеркала 8.  Муаровая картина регистрируется в плоскости ПЗС матрицы. Расшифровка муаровой картины позволяет получить дополнительную информацию о форме поверхности, а также исключить погрешности изготовления оптики интерферометра [7].

3 Ортоскопическая система интерферометра для контроля главных зеркал телескопов  2-m Wendelstein Fraunhofer и TNT

В рамках предложенной выше концепции были рассчитаны конструктивные параметры основных ветвей ортоскопической системы интерферометра. При этом применялись  известные методы расчета оптических систем. Анализ полученной системы осуществлялся с использованием пакета прикладных программ ОПАЛ.

В таблице 1 приведены рассчитанные конструктивные параметры системы интерферометра для контроля главных зеркал телескопов 2-m Wendelstein Fraunhofer Telescopeи TNTпо ходу лучей без осветительной части. При этом считаем, что источник света расположен в отверстии диафрагмы 3 на расстоянии –s=99,99985 мм от первой поверхности светоделительного кубика. Для перехода от контроля одного зеркала к другому, необходимо осуществить замену компенсатора и объектива сопряжения. В таблице жирным шрифтом выделены отличающиеся конструктивные параметры.

 

Таблица 1 - Конструктивные параметры системы интерферометра для контроля главных зеркал телескопов 2-m Wendelstein Fraunhofer Telescopeи TNT

2-m Wendelstein Fraunhofer

TNT

Компонент интерферометра

Радиус кривизны

Осевое расстояние

Стекло

Радиус кривизны

Осевое расстояние

Стекло

плоскость

20

К8

плоскость

20

К8

4

плоскость

367,7553

 

плоскость

367,7553

 

1824,3387

10

К8

1824,3387

10

К8

5

658,9411

5

 

658,9411

5

 

плоскость

10

ТФ5

0

10

ТФ5

-301,2296

30

 

-301,2296

30

 

плоскость

20

К8

плоскость

20

К8

6

плоскость

171,0184

 

плоскость

118,9223

 

-255,0144

 

10

К8

 

-118,9019

20

Ф1

7

-103,2148

354,3819

 

-78,4237

244,9070

 

плоскость

10

К8

плоскость

10

Ф1

-358,9146

8171,8486

 

-292,2624

7274,0063

 

-8200*

-8171,8486

 

-7200**

-7274,0063

 

КП

-358,9146

-10

- К8

-292,2624

-10

-Ф1

7

плоскость

-354,3819

 

плоскость

-244,9070

 

-103,2148

-10

- К8

-78,4237

-20

-Ф1

-255,0144

-171,0184

 

-118,9019

-118,9223

 

плоскость

-20

- К8

плоскость

-20

-К8

6

плоскость

-30

 

плоскость

-30

 

-301,2296

-10

- ТФ5

-301,2296

-10

-ТФ5

5

плоскость

-5

 

плоскость

-5

 

658,9411

-10

- К8

658,9411

-10

-К8

1824,3387

-367,7553

 

1824,3387

-367,7553

 

плоскость

-20

- К8

плоскость

-20

-К8

4

плоскость

-140,2486

 

плоскость

-140,5726

 

-11,1036

-2

- К8

-10,3463

-3

-К8

9

8,5133

-1

 

8,1426

-1

 

6,7711

-2

- Ф1

6,1924

-2

-Ф1

плоскость

 

 

плоскость

 

 

sp=-31,0998мм

sp=-28,9127мм

10

* e2=1,08105, D=2100 мм

**e2=1,0134, D=2400 мм

 

 

Осевая дисторсия при контроле этих зеркал с помощью ортоскопической системы интерферометра не превышает 0,3%, в результате чего максимальная линейная погрешность ∆Y определения координаты на асферической поверхности не превышает 3мм, а погрешность ∆m определения координаты в плоскости ПЗС матрицы не превышает 8 мкм, что сопоставимо с 1 элементом матрицы.

Заключение

Доказана возможность создания ортоскопической системы интерферометра, в котором криволинейная поверхность главного зеркала проецируется на плоский приемник с постоянным масштабом. Предложенное конструктивное решение ортоскопического интерферометра на примере главных зеркал телескопов 2-m Wendelstein Fraunhofer Telescopeи TNT, может также применяться для контроля ряда других светосильных астрономических зеркал.

Список литературы

  1. Пуряев Д.Т. Методы контроля оптических асферических поверхностей. М.: Машиностроение, 1976. 262 с.
  2. Михельсон Н.Н. Оптические телескопы. Теория и конструкция. М.: Наука, 1976. 512 с.
  3. Abdulkadyrov M.A., Belousov S.P., Semenov A.P. Interference testing methods of large astronomical mirrors base on lenses and CGH wavefront correctors. Available at: http://lzos.ru/en/index.php?option=com_content&task=view&id=205&Itemid=80 , accessed 28.07.2013.
  4. Novak M., Zhao C.,Burge J.H. Distortion mapping correction in aspheric null testing.  Available at: http://www.loft.optics.arizona.edu/documents/journal_articles/Matt_Novak_Distortion_mapping_correction_in_aspheric_null_testing.pdf , accessed 03.03.2013.
  5. Zhao C., Burge J.H. Imaging aberrations from null correctors. Available at: http://www.loft.optics.arizona.edu/documents/journal_articles/Chunyu_Zhao_Imaging_aberrations_from_null_correctors.pdf , accessed 14.08.2013.
  6. Граф Н.А., Пуряев Д.Т. Оптическая система ортоскопического интерферометра // Межд. научн. конф. «Оптика – 2011»: тез. докл. СПб.: НИУИТМО, 2011. Т. 1. С. 136-138.
  7. Гришанов А.Н., Де С.Т., Денежкин Е.Н., Хандогин В.А. Цифровая обработка голографических интерферограмм на основе муаровых эффектов // Автометрия. 1986. № 4. С. 97-104.
Поделиться:
 
ПОИСК
 
elibrary crossref ulrichsweb neicon rusycon
 
ЮБИЛЕИ
ФОТОРЕПОРТАЖИ
 
СОБЫТИЯ
 
НОВОСТНАЯ ЛЕНТА



Авторы
Пресс-релизы
Библиотека
Конференции
Выставки
О проекте
Rambler's Top100
Телефон: +7 (915) 336-07-65 (строго: среда; пятница c 11-00 до 17-00)
  RSS
© 2003-2017 «Наука и образование»
Перепечатка материалов журнала без согласования с редакцией запрещена
 Тел.: +7 (915) 336-07-65 (строго: среда; пятница c 11-00 до 17-00)